造价通粘土

1、什么是淤泥质粉质粘土

淤泥质粉质粘土是天然含水率大于液限、天然孔隙比在1.0~1.5之间的粘性土。

这种土壤主要分布在中国东南沿海地区以及中国内陆的河流、河流、湖泊沿线和周围。由于地基的高压缩性和低强度，地基沉降较大，且大部分不均匀沉降。很容易造成墙体开裂和建筑物倾覆。在工程建设中，必须引起足够的重视。

淤泥质粉质粘土的天然孔隙比大于等于1而小于1.5。泥炭土是一种在潮湿缺氧的环境中积累起来的有机土，没有完全腐烂的植物残体。有机质含量为Wu 60%。它的含水量很高，压缩性很大，而且不均匀。一般不适合天然地基，需要进行处理。

(1)造价通粘土扩展资料：

淤泥质粉质粘土常用的处理方法可分为三类：

（1）利用预压减小地基变形，提高地基承载力。为了缩短堆载预压时间，多采用砂井排水方式，但由于堆载量大，预压的使用受到限制。目前，有一种真空排水预压法，效果很好。

（2）采用砂垫层（见换土法）和碎石桩（见振冲法），这些方法在薄层土中效果较好。

（3）钢筋混凝土预制桩、灌注桩、钢管桩等刚性桩适用于沉降要求严格的重型结构或建筑物；采用桩基础后，上部建筑物不需要沉降缝，也不需要在结构上采取严格措施，但造价比较昂贵。

2、岩溶区土洞地基稳定性分析

岩溶地基的稳定性是岩溶区工程建设的重要问题之一，它直接关系到工程建设的可行性、安全性及工程造价等。目前，对土洞地基稳定性的评价，定性评价较多，定量评价较少。定性评价主要是根据工作者的实践经验，定性分析土洞地基的土层性质与结构、地下水、岩溶发育程度等因素对土洞稳定性的影响。定量评价的方法主要有：①根据土洞坍塌的稳定条件进行评价；②根据试验资料或塌陷因素进行评价。

前一种定量评价方法由于受计算边界条件的影响，有时其计算结果误差较大，而后一种定量评价方法需要较多的试验资料，较繁琐，实践中用得较少。

从已有土洞塌陷的剖面形态来分析，可以判断土洞塌陷的力学机制。目前主要的土洞塌陷的剖面形态有以下4种。

(1)井状：塌陷坑壁陡立呈直筒状；

(2)漏斗状：口大底小，塌陷坑壁呈斜坡状，状如漏斗；

(3)碟状：塌陷坑呈平缓凹陷，面积大，深度小，呈碟形；

(4)坛状：口小肚大、塌陷坑壁呈反坡状；

上述剖面形态为井状、漏斗状、碟状的土洞塌陷，塌陷的力学机制应该属于整体破坏型式，即土洞失稳是从上到下整体同时产生的；而剖面形态为的坛状土洞塌陷，塌陷的力学机制应该是属于局部破坏型式，即该类土洞的塌陷首先是从土洞内壁开始破坏，然后向周围扩展，最后导致整个土洞地基失稳塌陷，形成口小肚大的坛状。

3.2.1 整体破坏型式土洞地基的稳定性

3.2.1.1 坍塌平衡法

土体内部形成空洞前，在垂直应力和水平应力作用下处于自然平衡状态。随着土洞的出现，上部土体失去支撑，应力状态发生变化(图3-1)。

图3-1 土洞顶板稳定性示意图

Fig.3-1 Diagram for roof stability in soil cave

假若土洞平面范围为长条形，作用在土洞顶板上的压力为p0，那么p0主要由以下作用力组成：

p0=G-2F (3-1)

式中：p0为空洞单位长度顶板上所受的压力(kN/m)；G为空洞单位长度顶板上土层的总重量(kN/m)，G=2aγH；a 为空洞长度的一半(m)；γ为土的重度(kN/m3)；H为地表至溶洞间土层厚度(m)；F为空洞单位长度侧壁的摩阻力(kN/m)；

岩溶区溶洞及土洞对建筑地基的影响

式中：N为楔形体在侧壁上的土压力(可取为土的静止土压力)，N=K0·γH。

因此，(3-1)式可变为：

p0=2aγH-γH2·K0·tgφ-2cH (3-3)

由上式可以看出，当p0=0时，亦即H增大到一定厚度时，顶板上方土体恰好处于基线平衡状态，若将这时的H称为临界厚度H0，有：

岩溶区溶洞及土洞对建筑地基的影响

当H＜H0时，可认为顶板不稳定。

若基底存在附加压力R(如建筑物基底附加应力)，则式(3-1)变为：

p0=G-2F+2aR=2aγH-γH2·K0·tgφ-2cH+2aR (3-5)

令p0=0时，化简式(3-5)得到临界厚度H0为：

岩溶区溶洞及土洞对建筑地基的影响

当土洞平面范围为圆形时，作用在土洞顶板上的压力p0为：

p0=G-F (3-7)

其中：

G=πa2γH；

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当土洞处于极限平衡状态时，土洞顶板的压力p0=0，式(3-7)为：

πa2γH-(πaγH2·K0·tgφ+2πa·cH)=0 (3-8)

化简得土洞地基临界安全厚度H0为：

岩溶区溶洞及土洞对建筑地基的影响

对比长条形和圆形土洞地基临界安全厚度H0的式(3-4)和(3-9)，可以发现：圆形土洞比长条形土洞的临界安全厚度要小，更有利于地基的稳定性。

3.2.1.2 成拱分析法

发育于松散土层中的土洞，可认为顶板将成拱形塌落，而其上荷载及土体重量将由拱自身承担。

此时破裂拱高h为：

h=B/f

其中：

岩溶区溶洞及土洞对建筑地基的影响

即

岩溶区溶洞及土洞对建筑地基的影响

3.2.2 局部破坏型式土洞地基的稳定性[36]

从桂林市土洞塌陷的调查来看，许多土洞塌陷的剖面形状为上小下大的坛状，这就表明该类土洞的破坏是从土洞内壁开始，然后向周围破坏，最后导致土洞地基失稳塌陷。此外，前述土洞地基整体破坏失稳评价，对地下水位变化对土洞稳定性的影响考虑较少，而地下水升降又是土洞地基失稳最主要的影响因素之一。根据桂林市的统计，有一半以上的土洞塌陷失稳与地下水位变化有关。考虑土洞地基局部破坏失稳型式，从弹塑性力学理论出发，分析地基中土洞洞壁周围土体的应力状态，通过计算评价土洞地基的稳定性。

3.2.2.1 土洞地基弹性理论应力分析

3.2.2.1.1 土洞中产生的次生应力

设距地面以下为h处有一半径为a的圆形土洞(h＞6a)。设地基土层是均质的、各向同性的弹性体，为此，可把在地基中的土洞周围土体应力分布问题视作一个双向受压无限板孔的应力分布问题，采用极坐标来求解土洞周围土体应力。此问题的求解应力公式同式(2-1)。

岩溶区溶洞及土洞对建筑地基的影响

圆形断面土洞周边(r=a)处的应力，根据(3-10)式，可得：

岩溶区溶洞及土洞对建筑地基的影响

由(3-11)式可知，在土洞周边处，切向应力σθ最大，径向应力σr=0，剪应力τrθ=0。

从表2-1可看出：当b≫ a，r=6a时，σr=0.97p，σθ=1.03p，与原始应力误差仅为3%，从工程角度上来说，可满足要求，故可认为其影响半径为r=6a，即在弹性体中，对存在一孔洞，圆孔周边产生应力集中的影响区域为6a半径范围，其余范围可不考虑其影响，仍可按弹性体考虑其应力状态。因此，只要基础底面至土洞中心的距离h大于6a(a 为土洞半径)，就可以用式(2-1)来解决土洞周围土体中的应力分布。

同理，也由下式来求得：在建筑物荷载作用下，地基中土洞周围土体的应力。

岩溶区溶洞及土洞对建筑地基的影响

式中符号意义同前。

3.2.2.1.2 不同土洞断面形状所产生的次生应力

(1)椭圆形断面形状所产生的次生应力：土洞若为椭圆形土洞，其长半轴为a(水平轴)，短半轴为b(竖直轴)，作用在土洞上的垂直应力仍为p，水平应力仍为q，那么，土洞周围任一点的切向应力σθ、径向应力σr和剪应力τrθ值的大小，可根据弹性理论，按椭圆孔复变函数解得。

岩溶区溶洞及土洞对建筑地基的影响

式中：m为椭圆轴比，m=b/a；θ为土洞周边计算点的偏心角(与水平轴夹角)。

从判断土洞稳定性的观点出发，只要找到土洞周边极值点处的应力大小，看其是否超过土体的强度，即可判断其稳定程度。从研究圆形土洞周边应力得知，椭圆形土洞周边应力的两个应力极值仍然在水平轴(θ=0、π)和垂直轴(θ=π/2、3π/2)上。

从式(3-13)中可见，当原始应力(p、q)为定值时，切向应力σθ值的大小是随轴比m而变化的，即轴比m是影响应力分布的唯一因素。

例如，当已知垂直方向的原始应力为p，q=0.25p时，计算所得的切向应力随轴比m=b/a的变化情况列于表3-1。

表3-1 椭圆形断面土洞周边应力随轴比的变化　Table3-1 Stress variation in soil cave periphery of different axis ellipse

注：负值表示拉应力

(2)其他断面形状土洞所产生的次生应力：岩溶区地基中的土洞断面形状，除了圆形和椭圆形外，还有其他的形状，如近似正方形、矩形、拱形、马蹄形等。对于这些断面形态的土洞，其周围的应力状态较复杂，很难用理论解来表示，目前常用光弹试验或有限元方法等来确定其周围的应力状态。但对于土洞的稳定性判别，只需要土洞周边某些关键点的应力状态，并可根据《岩土工程手册》中的表10-4-2来计算查求，然后对这些关键点进行稳定性判别。

3.2.2.1.3 土洞周围土体稳定性判别及塑性破坏边界

由前述式(3-11)可知，在圆形土洞周边r=a处，σr=0，τrθ=0，σθ值不仅与σθ、q有关，而且与θ值也有关。当p、q给定后，σθ值的大小将随θ而变化。表3-2列出了圆形土洞周边q=p、p/2、p/3、p/4等不同情况下的σθ随θ变化值。

表3-2 圆形土洞不同p、q时σθ随θ变化　Table3-2 The σθ values in different p、q with the variation of θ values in round soil cave

由式(3-11)知，在土洞周边处，σr=0，σrθ=0。且土洞周边上的应力以水平方向的左右两点(θ=0，π)最大，土洞顶底板中央应力最小，并有可能出现拉力。因此，判断土洞周边是否稳定，可找出关键点处的应力值，判别其是否产生破坏，如果关键点处不会产生破坏，则可认为土洞是稳定的；反之，土洞将产生破坏。例如，对圆形土洞而言，即 θ=0、π、3π/2、2π处的应力值是关键点的应力值。

图3-2 土的极限平衡条件

Fig.3-2 The limit equilibrium condition of soil

(1)土洞周边土体的莫尔—库仑准则判别：根据极限应力圆与抗剪强度包线相切的几何关系(图3-2)，可建立以σ1、σ3表示土中一点的剪切破坏条件，即土的极限平衡条件。

岩溶区溶洞及土洞对建筑地基的影响

或

岩溶区溶洞及土洞对建筑地基的影响

在土洞周边处，由于τrθ=0，

所以σθ，σr为大、小主应力，σ1=σθ，

σ3=σr=0，得到土的极限平衡条件式如下：

岩溶区溶洞及土洞对建筑地基的影响

(2)土洞破坏区塑性边界：当p ≠ q时，土洞周围土体塑性区的边界为不规则形状，要准确地确定塑性区边界有一定的困难，目前尚无理论解，通常采用近似计算方法确定塑性区边界。其原理为，首先按弹性理论求得土洞周围土体应力，然后将此应力值代入塑性条件，满足塑性条件的区域则为塑性区。这种方法只能近似地求出塑性区边界，求不出塑性区的应力。具体解法如下：

按(3-10)式求出圆形土洞周围土体中的某点处的应力σr，σθ，τrθ；若土洞为椭圆形，则用(3-4)式；若土洞为其他断面形状，可用本书的方法求得关键点处的应力值。

将求得某点的σr，σθ，ττθ代入式(3-16)得到该点处的大、小主应力σ1、σ3：

岩溶区溶洞及土洞对建筑地基的影响

最后，将求得的大、小主应力σ1、σ3用莫尔—库仑准则进行判别。若土体有破坏的点，则由一系列破坏点所组成的区域为塑性破坏区。

3.2.2.2 应用举例

(1)土洞稳定性判别：某工程假设采用1.6m×1.6m的独立柱基，基础埋深为1m，基底以下为硬塑粘土，地下水为潜水，水位埋深为地面以下1.8m，硬塑粘土承载力标准值fk=200kPa，粘土重度γ=18kN/m3，粘土饱和重度为γsat=18.5kN/m3，黏聚力为c=50kPa，内摩擦角为φ=26°，基底附加应力p0=180kPa，基础底面以下5.0m处有一洞高为0.60m的土洞，土洞内无充填物，硬塑粘土侧压力系数λ取0.5(图3-3)。

为求土洞周边处的应力，先求得距土洞中心6a处的垂直及水平作用力p、q。

经计算得到式(3-12)各项所需的计算参数：

aA=0.091；aB=0.028

σCA=18.0×1.8+(18.5-10)×2.7=55(kPa)

σCB=18.0×1.8+(18.5-10)×4.5=71(kPa)

图3-3 独立柱基下的土洞应力计算

Fig.3-3 The stress calculation of soil cave in single foundation

硬塑粘土侧压力系数λ取0.5；基底附加压力p0=180kPa；

则由(3-12)式计算得到：p=72kPa；q=38kPa。

将其代入(3-11)式，得到土洞周边的应力：σr=0，τrθ=0。

而σθ在土洞不同部位，其结果不同(表3-3)。

表3-3 圆形土洞周边应力σθ计算结果　Table3-3 The result of σθ calculation in round soil cave periphery

由于地下水为潜水，其埋深为1.8m，土洞处于静水压力状态，静水压力为Pw=γwhw=10×4.5=45kPa，γw为水的重度(kN/m3)；hw为潜水面至土洞中心的距离(m)。

因此，土洞周边的径向应力σr及环向应力σθ均应加上静水压力Pw=45kPa。那么，考虑地下水影响时土洞周边的σr、σθ大小，应该在表3-3 结果的基础上再加上Pw=45kPa，最终结果见表3-4。

表3-4 考虑地下水作用时土洞周边应力　Table3-4 Stress in soil cave periphery with the action of groundwater

将上述结果σθ、σr代入极限平衡条件式(3-16)进行判别：

土洞周边处应力最大的点，当θ=0时，σθ=223kPa。

；(安全)]]

(2)地下水位下降对土洞稳定性的影响：对于前述工程，当地下水位下降到土洞底面以下时(如下降5m)，土洞周围土体中的应力将发生变化，式(3-12)的各项计算参数如下：

σCA=1.8×4.5=81(kPa)

σCB=18×6.3=113.4(kPa)

aA、aB、λ、p0等均不变，

由(3-12)式计算得到：p=97(kPa)；q=59(kPa)。并将其代入(3-11)式得到土洞周边的应力σθ，见表3-5(其中σr=0，τrθ=0)。

表3-5 地下水位下降时土洞周边σθ值(kPa)　Table3-5 The σθ values in soil cave periphery with the declining of groundwater(kPa)

据(3-16)式知，当θ=0°、15°、30°时；σθ=232kPa、222kPa、194kPa，其值均大于极限平衡条件：σ1=σrtg2(45°+φ/2)+2c·tg(45°+φ/2)=160(kPa)。因此，由于地下水位的下降，土洞水平方向两边将出现较大范围的破坏。

由以上分析可知，地下水位升降对土洞地基的稳定性影响很大。前述例子便是由于地下水位下降致使土洞由稳定变为破坏失稳。尽管其基础底面距离到溶洞顶板距离达5m(大于3倍独立基础宽度3×1.6=4.8m)，也符合《岩土工程勘察规范》GB50021—2001的第5.1.10条第一款或《建筑地基基础设计规范》GB50007—2002 的第6.5.2条规定：“在岩溶区，当基础底面以下的土层厚度大于三倍独立基础底宽，或大于六倍条形基础底宽，且在使用期间不具形成土洞条件时，可不考虑岩溶对地基稳定性的影响”。但是由于地下水位的变化，土洞周围土体中的应力状态将产生改变，从而使下覆土洞破坏，导致地基失稳。

由上分析可知，在岩溶区，对于土洞地基，地基在自重应力和附加应力的作用下，土洞周围土体将产生应力集中。土洞地基的稳定性分析评价，可利用本文中由弹性理论推求的有关方法，得到土洞周围土体的应力状态，再利用莫尔—库仑屈服准则进行土洞周围土体稳定性计算判别。地下水位发生变化，将使土洞周围土体的应力状态产生显著改变，并有可能最终导致地基破坏或失稳。有些土洞地基，即使符合《岩土工程勘察规范》GB50021—2001的第5.1.10条第一款或《建筑地基基础设计规范》GB50007—2002 第6.5.2条的有关规定，认为可不考虑土洞影响的地基，也还应该对土洞地基进行定量计算判别，尤其是存在地下水时，更应引起重视。建议对规范中该部分内容再进一步研究并修订。

3、农村建房，如果框架结构，每条柱子造价在多少左右？

要根据具体自建房层高、层数还有当地抗震设防烈度还有当地人工费用来计算。自建房构造柱最大的240X370 ,一般使用6根12或14钢筋。用14的钢筋层高4米构造柱除copy人工约400元，用12的钢筋层高4米构造柱除人工约350元。

各地钢筋和水泥价格有所不同，以上价格仅供参考！

农村自建房400X400的构造柱没见过，这样不利于施工和装修设计，因为普通粘土砖的标准规格是长240mm、宽115mm、厚53mm。做成400X400的构造柱屋内不留阳角的话，需要的砖或砌块量非常多，成本高。 非要做的话也zd只能做370X370的。

4、粘土对混凝土强度的影响

混凝土质量的主要指标之一是抗压强度，从混凝土强度表达式不难看出，混凝土抗压强度与混凝土用水水泥的强度成正比，按公式计算，当水灰比相等时，高标号水泥比低标号水泥配制出的混凝土抗压强度高许多。所以混凝土施工时切勿用错了水泥标号。另外，水灰比也与混凝土强度成正比，水灰比大，混凝土强度高；水灰比小，混凝土强度低，因此，当水灰比不变时，企图用增加水泥用量来提高温凝土强度是错误的，此时只能增大混凝土和易性，增大混凝土的收缩和变形。因此影响混凝土抗压强度的主要因素是水泥强度和水灰比，要控制好混凝土质量，最重要的是控制好水泥和混凝土的水灰比两个主要环节。此外，影响混凝土强度还有其它不可忽视的因素。粗骨料对混凝土强度也有一定影响，当石质强度相等时，碎石表面比卵石表面粗糙，它与水泥砂浆的粘结性比卵石强，当水灰比相等或配合比相同时，两种材料配制的混凝土，碎石的混凝土强度比卵石强。因此我们一般对混凝土的粗骨料控制在3．2cm左右，细骨料品种对混凝土强度影响程度比粗骨料小，所以混凝土公式内没有反映砂种柔效，但砂的质量对混凝土质量也有一定的影响。因此，砂石质量必须符合混凝土各标号用砂石质量标准的要求。由于施工现场砂石质量变化相对较大，因此现场施工人员必须保证砂石的质量要求，并根据现场砂含水率及时调整水灰比，以保证混凝土配合比，不能把实验配比与施工配比混为一谈。混凝土强度只有在温度、湿度条件下才能保证正常发展，应按施工规范的规定予在养护、气温高低对混凝土强度发展有一定的影响。冬季要保温防冻害，夏季要防暴晒脱水。现冬季施工一般采取综合蓄热法及蒸养法。2、混凝土标号与混凝土平均强度及其标准差的关系。混凝土标号是根据混凝土标准强度总体分布的平均值减去1．645倍标准值确定的。这样可以保证混凝土确定均有95％的保证率，低于该标准值的概率不大于5％，充分保证了建筑物的安全，从此推定，抽样检查的几组试件的混凝土平均确定一定大于等于混凝土设计标号，其值大小取决于施工质———J90量水平，即取决于大小。通过公式计算可以看出，施工人员不但要使混凝土平均确定大于混凝土标号，更重要的是千方百计的减少混凝土确定的变异性，即要尽量使混凝土标准差降到较低值，这样，既保证了工程质量，也降低了工程造价

5、粉质粘土路基如何施工

软土地基路基施工所谓软土，从广义上讲，就是强度低、压缩性高的软弱土层。在软土地基上修筑路基，若不加处理，往往会发生路基失稳或过量沉陷，导致公路破坏或不能正常使用。习惯上常把淤泥、淤泥质土、软粘性土总称为软土。软土的特性主要表现为天然含水率高、孔隙比大。含水量在34%—72%之间，孔隙比在1.0—1.9 之间，饱和度一般大于95%，液限一般为35%—60%，塑性指数为13—30.1、软土路基常用加固方法：当路堤经稳定验算或沉降计算不能满足设计要求时，必须对软土地基进行加固。加固的方法很多，常用的方法有：（1）塑料排水板：塑料排水板是带有孔道的板状物体，插入土中形成竖向排水通道。因其施工简单、快捷，应用较为广泛。最大有效处理深度18米。（2）砂井：砂井是利用各种打桩机具击入钢管，或用高压射水、爆破等方法在地基中获得按一定规律排列的孔眼并灌入中、粗砂形成砂柱。由于这种砂井在饱和软粘土中起排水通道的作用，又称排水砂井。砂井顶面应铺设垫层，以构成完整的地基排水系统。砂井适用于软土层厚度大于5m时。最大有效处理深度18米。（3）袋装砂井：井经对固结时间的影响没有井距那样敏感。但一般砂井如果井经太小，既无法施工，也无法防止因地基变形而断开失效。因此，现在广泛采用网状织物袋装砂井，其直径仅8cm左右，比一般砂井要省料得多，造价比一般砂井低廉，且不会因施工操作上的误差或地基发生水平和垂直变形而丧失其连续性。最大有效处理深度18米。（4）排水砂垫层：排水砂垫层是在路堤底部地面上铺设一层较薄的砂层。将水从砂层中排出去。最大有效处理深度，路堤极限高2倍。（5）土工织物铺垫：在软土地基表层铺设一层或多层土工织物，可以减少路堤填筑后的地基不均匀沉降，又可以提高地基的承载能力，同时也不影响排水。对于淤泥之类高含水量的超软弱地基，在采用砂井及其他深层加固法之前，土工织物铺垫可作为前期处理，以提高施工的可能性。（6）预压：在软土地基上修筑路堤，如果工期不紧，可以先填筑一部分或全部，使地基经过一段时间固结沉降，然后再填足和铺筑路面。最大有效处理深度30米。（7）挤实砂（碎石）桩：挤实砂桩是以冲击或震动的方法强力将砂、石等材料挤入软土地基中，形成较大的密实柱体，提高软土地基的整体抗剪强度，减少沉降。最大有效处理深度20米。（8）旋喷桩：利用工程钻机，将旋喷注浆管置入预定的地基加固深度，通过钻杆旋转，徐徐上升，将预先配制好的浆液，以一定的压力从喷嘴喷出，冲击土体，使土和浆液搅拌成混合体，形成具有一定强度的人工地基。最大有效处理深度20米。（9）生石灰桩：用生石灰碎块置于桩孔中形成桩体，称为生石灰桩。最大有效处理深度20米。（10）换土：采用人工或机械挖除路堤下全部软土，换填强度较高的粘性土或砂、砾、卵石、片石等渗水性材料。最大有效处理深度3米。（11）反压护道：反压护道是在路堤两侧填筑一定宽度和一定高度的护道。它利用力学平衡以保持路基的稳定。2、施工现场常用处理软土路基及弹簧土方法：在施工中经常碰到的情况多数不是软土地基，因为如果有软土地基一般情况在设计时应该根据地质资料，提出处理方法。多数情况是有局部地段地质情况和原来设计不同，出现局部地基承载力达不到设计要求，或者由于局部地段含水量过大（原有排水系统不畅，原有地基土质渗水性不好）造成地基软弹（翻浆，弹簧土地段）。根据出现的这些情况一般常用的方法主要有：（1）换填这是最常用的方法。这种方法最大有效处理深度3米。采用人工或机械挖除路堤下全部软土，换填强度较高的粘性土或砂、砾、卵石、片石等渗水性材料。换填的深度要根据承载力确定。（2）抛石填筑就是在有软土或弹簧土以及有积水的路段填石头，填石的高度以露出要处理的路段原有土层（或积水）高度为宜。在填石的过程中注意一定要用推土机把石块压实，不能出现软弹现象。然后再填筑土方。（3）盲沟就是在要处理的路段根据要处理的路段的长度，在横向或纵向挖盲沟，盲沟通常用渗水性大孔隙填料或片石砌筑而成。也可以填入不同级配的石块起到排水的功能。注意盲沟的出口要与排水沟连接，以便把路基中的水排出路基。（4）排水砂垫层排水砂垫层是在路堤底部地面上铺设一层砂层，作用是在软土顶面增加一个排水面，在填土的过程中，荷载逐渐增加，促使软土地基排水固结渗出的水就可以从砂垫层中排走。为确保砂垫层能通畅排水，要采用渗水性良好的材料。砂垫层一般的厚度为0.6-1.0米。为了保证砂垫层的渗水作用，在砂垫层上应该填一层粘性土封住水不让水返上路基。在路基两侧要修好排水沟，通过砂垫层渗出的水通过排水沟排出路基外，保持路基的稳定。（5）石灰浅坑法由于粘性土含水量影响，施工中经常出现“弹簧土”松软现象。一般较轻的可以采用挖土晒干，敲碎回填：“石灰浅坑法”可以用于各种不同面积的路段（就是说大面积可以使用，小面积也可以使用）。具体做法是：挖40cm-50cm方形或圆形，深一般1m上下的坑，清除坑内的渗水（最好挖好坑后，第二天清除渗水），放入深为坑深1/3生石灰，即可回填碾压。坑的行距和坑距在轻度弹簧路段为5-6m，在严重弹簧路段为3-4m.以上介绍的几种工地常用的处理软基础以及弹簧土的方法，还要根据工地的具体情况选用那种方法施工，有时几种方法可以交替或一起使用。目的主要是要保证工程质量，保证工期。

6、如何改良黏性土壤

1、黏土地附近有砂土、河砂者可采取搬砂压淤的办法，逐年客土改良，使之达到三泥七砂或四泥六砂的壤土质地范围。但这种方法工程量大，造价高，不适于进行大面积的土壤质地改良。

2、将砂、黏土层翻至表层，经耕、耙使上下砂黏掺混，改变其土质。

3、引富含泥沙的黄河水或洪水，将田间畦口开低，加快流速，则沉积物中砂粒较多，可以淤砂以改良黏质土壤。

4、黏质土通过改良其结构状况也可以改变其生产性状。大量施用有机肥不仅能增加土壤中的养分，而且能改善过黏土壤的不良性质，增强土壤保水、保肥性能。因为有机肥施人土壤中形成腐殖质，可增加砂土的黏结性和团聚性，降低黏土的黏结性，促进土壤中团粒结构的形成。

(6)造价通粘土扩展资料

粘土一般由硅酸盐矿物在地球表面风化后形成。一般在原地风化，颗粒较大并且成分接近之前的石块的，被称作原生黏土或一次黏土。这种黏土的成分主要是氧化硅和氧化铝，色泽白且耐火，是配制瓷土之主要原料。

而黏土再继续风化而变幼，再经流水及风力迁移，而在下游形成一层厚厚的黏土，称为次生黏土或二次黏土。这种黏土因受污染，含金属氧化物较多，色深而耐火度较低。因黏性及可塑性佳，为配制陶土之主要原料。

高岭土是以高岭石亚族矿物为主要成分的软质黏土。主要由高岭石矿物组成。自然界中,组成高岭土的矿物有黏土矿物和非黏土矿物两类。颜色为白色,最高白度大于95%,硬度为1~4。

7、新型建材的发展状况

新型建筑材料是在传统建筑材料基础上产生的新一代建筑材料，主要包括新型墙体材料、保温隔热材料、防水密封材料和装饰装修材料。经过30年的发展，我国新型建材工业基本完成了从无到有、从小到大的发展过程，在全国范围内形成了一个新兴的行业，成为建材工业中重要产品门类和新的经济增长点。2011年中国城镇化率首次超过50%，但仍处于加速发展期。随着城镇化深入，基建投资结构将由传统建材逐渐向城市配套性新型建材转变。在政策推动下，新型建材如搪瓷立面板、石膏板、防水涂料、给排水管等行业将受益新型城镇化，迎来高成长期，行业成长空间巨大。我国新型建材工业是伴随着改革开放的不断深入而发展起来的，从1979年到1998年是我国新型建材发展的重要历史时期。经过20年的发展，经济建设的迅速发展和人民生活水平的不断提高，给新型建材的发展提供了良好的机遇和广阔的市场。全国新型建材企业星罗棋布，在市场需求的带动下，已经形成了全国范围的机关报型建材流通网；大部分国外产品我国已能生产，三星级宾馆所需的新型建筑材料国内已能自给；不同档次、不同花色品种装饰装修材料的发展，为改善我国城乡人民居住条件、改变城市面貌提供了材料保证。我国已经形成了新型建材科研、设计、教育、生产、施工、流通的专业队伍。1、新型墙体材料发展状况我国新型墙体材料发展较快，1987年新型墙体材料产量为184.5亿块标准砖，到1997年增长到1849.88亿块标准砖，增长了10倍，新型墙体材料在墙体材料总量中的比例由4.58%上升到25.2%.新型墙体材料品种较多，主要包括砖、块、板，如粘土空心砖、掺废料的粘土砖、非粘土砖、建筑砌块、加气混凝土、轻质板材、复合板材等，但数量较小，在决的墙体材料中据点地比便仍然偏小。只有促使各种新型体材料因地制宜快速发展，才能改变墙体材料不合理的产品结构，达到节能、保护耕地、利用工业废渣、促进建筑技术的目的。经过近20年来自我研制开发的第进国外生产技术和设备，我国的墙体材料工业已经开始走上多品种发展的道路，初步形成了以块板为主的墙材体系，如混凝土空心砌块、纸面石膏板、纤维水泥夹心板等，但代表墙体材料现代水平的各种轻板、复合板所占比重仍很小，还不到整个墙体材料总量的1%，与工业发达国家相比，相对落后40-50年。主要表现在：产品档次低、企业规模小、工艺装备落后、配套能力差。新型墙体材料发展缓慢的重要原因之一是对实心粘土砖限制的力度不够，缺乏具体措施保护土地资源，以毁坏土地为代价制造粘土砖成本极低，使得任何一种新型墙体材料在价格上无法与之竞争。1994年新税制实行后，对粘土砖生产企业仅征收6%的增值税，而不少新型墙体材料，尤其是轻质板材却要交纳17%的增值税务局，加剧了新型墙体材料发展的不利局面。针对这种情况，国家三部一局（建设部、农业部、国土资源部和国家建材局）墙材革新办公室积极指导各地大力开展墙材革新工作，结合各地实际情况，出台了多项墙改政策，有力地促进了新型墙体材料的发展。2、保温隔热材料1980年以前，我国保温材料的发展十分缓慢，为数不多的保温材料厂只能生产少量的膨胀珍珠岩、膨胀蛭石、矿渣棉、超细玻璃棉、微孔硅酸钙等产品，无论从产品品种、规格还是质量等方面都不能满足国家建设的需要，与国外先进水平相比，至少落后了30年，例如，1980年以前，我国矿渣棉仅有3家生产厂，年和平能力不足万吨，只能和平品种单一的散棉，硅酸钙绝热材料也只有3家企业，年产8000立方米左右。改革开放以来，我国保温隔热材料有了长足的进步，已发展成为品种比较齐全、初具规模的保温材料的生产和技术体系。1996年全国产量约80万吨，其中矿岩棉约20万吨，玻璃棉约4万吨，泡沫塑料约5万豆子，膨胀珍珠岩约600万立方米（约含45万吨），其它材料6万吨。我国保温材料与工业发达国家相比主要差距是：①保温隔热材料在国外的最大用户是建筑业，约占产量的80%.而在我国建筑业市场尚未完全打开，其应用仅占产量的10%.② 生产工艺整体水平和管理水平需进一步提高，产品质量不够稳定。③科研投入不足，应用技术研究和产品开发滞后，特别是保温材料在建筑中的应用技术研究与开发多年来进展缓慢，严重地影响了保温材料工业的健康发展。加强新型保温隔热材料和其他新型建材制品设计施工应用方面的工作，是发展新型建村工业的当务之急。从以上情况可以看出，我国保温材料工业经过30多年的努力，特别是经过近20年的高速发展，不少产品从无到有，从单一到多样化，质量从低到高，已形成取膨胀珍珠岩、矿物棉、玻璃棉、泡沫塑料、耐火纤维、硅酸钙绝热制品等为主的品种比较齐全的产业，技术、生产装备水平也有了较大提高有些产品已达到90年代国际先进水平。但由于我国保温材材料工业赳不晚，总体技术和装备水平较低，在建筑领域的应用技术有待完善，在很大程度上影响了保温材料的推广应用。因为，保温材料工业重复建设现象严重，全国各地蜂拥而上，几年间上百条生产线投产，而在应用领域的开发上却投入不多，造成了投资效益低，供过大于求的局面。3、防水密封材料防水材料是建筑业及其它有关行业所需要的重要功能材料，是建筑材料工业的一个重要组成部分。随着我国国民经济的快速发展，不仅工业建筑与民用建筑对防材料提出了多品种高质量的要求，在桥梁、隧道、国防军工、农业水利和交通运输等行业和领域中也都需要高质量的防水密封材料。改革开放以来，我国建筑防水材料获得较快的发展。防水材料已摆脱了纸胎油毡一统下的落后局面，拥有包括沥青油毡（含改性沥青油毡）、合成高分子防水卷材、建筑防水涂料、密封材料、堵漏和刚性防水材料等五大类产品。1995年新型防水卷材产量4200万平方米，约占防水卷材产量的5%.我国防水材料基本上形成了品种门类齐全，产品规格、档次配套，工艺装备开发已初具规模的防水材料工业体系，国外有的品种我们基本上都有。目前我国防水材料与国外先进国家相比存在以下主要问题：一是产品结构不合理，新型防水密封材料的生产量和使用量都很小，纸胎油毡仍占防水卷材的95%；二是产品质量普遍偏低，假昌产品充斥市场；三是设计施工应用技术有待提高建筑渗漏还相当严重。防水材料工业亟待调整结构、规范市场。4、装饰装修材料建筑装饰装修材料品种门类繁多，更新换代十分迅速，与人民生活水平提高和居住条件改善密切相关，是极具发展潜力的建筑材料品种之一。它的品种、质量和配套水平的高低决定着建筑物装饰档次的高低，对美化城乡建筑、改善人民居住和工作环境有着十分重要的意义。我国建筑装饰装修材料的发展，虽然起步较晚，但起点较高，主要生产能力量是80年代以后引进国外先进技术和装备基础上发展起来的。其花色品种已达4000多种，已基本形成初具规模、产品门类较齐全的工业体系。1995年我国装饰装修材料年产值约为400亿元。1991-1995年，我国装饰装修材料年递增速度30%左大路。1996年主要产品产量为：壁纸、墙布2.1亿平方米，塑料地板3600万平方米，建筑涂料65万吨，塑料管道9万吨，塑料门窗近1000万平方米，化纤地毯450万平方米。因此，三星级的宾馆装饰装修基本帮到自已生产，四至五星级宾馆的装饰装修有30%-40%可以做到自给。存在的主要问题是：生产企业规模偏小，产品质量不稳定，款色旧，档次低，配套性差，市场竞争能力弱；科研开发力量不足，产品更新换代能务弱，不能适应市场需求；产品结构不合理，中、低档产品比例大，高档材料比重低，不能满足高档建筑装饰装修的需求。发展新型建材及制品是可持续发展战略的要求对于能源和耕地等资源人均占有量只有世界平均水平1/4的中国来说，国民经济和社会与资源、生态环境协调发展显得更为重要和迫切。目前我国粘土实心砖仍占墙体材料总产量的近80%，能耗高、毁田、污染等问题十分严重，每个消耗22亿吨的粘土资源，制砖毁田约12万亩，耗能8200万吨标煤，同时排放大量的粉尘和二氧化碳。因此，发展机关报型建筑材料及制品关系到我国可持续发展战略的实施，同时也关系到建材工业的健康发展。随着国民经济的发展和人民生活水平的逐步提高，人们对居住和工作场扬要求也不断提高。许多国家的经验证明，它是经济发展和社会进步的必然趋势。建筑业的进步不令要求建筑物的质量、功能要完善，而且要求其美观且无害人体健康等。这就要求发展多功能和高效的新型建材及制品，只有这样才能适应社会进步的要求。使用新型建筑材料及制品，可以显著改善建筑物的功能，增加建筑物的使用面积，提高抗震能力，便于机械化施工和提高施工效率，而且同等情况下可以降低建筑造价。天津、成都等城市的实践证明，在同等条件下，采用新型建筑材料及制品可增加有效使用面积近10%，减轻建筑自重40%以上，有效提高抗震能力。按年竣工城镇住宅2.4亿平方米的10%采用新材料计，每年可增加有效使用面积约2000万平方米，综合造价可降低约4%-7%.此外，发展新型建材对于环境保护和资源综合利用也有显著效果，以“八五”期间为例，仅发展新型墙体材料就累计节约生产能耗和建筑采暖能耗2200多万吨标煤，减少毁田约15万亩，利用工业废渣9500万吨，减少三氧化碳排放量2300万吨。作为与建筑业关联性最强，70%的产品应用于建筑业的建材工业来说，发展新型建材及制品纳入到建筑设计、施工规程规范中，以推广应用新型那样工促进新型建材的发展。推广应用新型建材不仅社会效益可观，而且经济效益显著。如建筑上应用新型保温材料节能一项的费用，就远大于用新型建材顶替粘土实心砖所增加的费用。因此，发展新型建材及制品是社会进步和提高社会经济效益的重要一环。

8、土壤固化稳定化淋溶液有没有标准

土壤固化剂作为一种新型的建筑材料,其不同的物理和化学组成成分决定了不同的类别、特点和固化方法。固化材料从形态上看,可分为固态和液态两大类。从化学构成上看,可分为主固化剂和助固化剂两大部分。按照材料的物质组成特点可分为无机类、离子类、有机聚合类三大类。1、无机类固化剂一般为粉末状,多采用工业废料作为主固剂,添加各种激发剂配制而成。主固剂包括粉煤灰、各类矿渣、煤矸石或水泥、沸石、石灰等,激发剂主要包括各种硫酸盐类、各种酸类和其他无机盐,也包含少量的表面活性剂等其他有机材料。添加无机类土壤固化剂的固化土性能比较稳定,在正常条件下,其性能可保持30~50年基本不变。由于添加了一些工业废料和较易取得的建筑材料,而且施工简便,因而不仅可以降低工程造价,而且还具有环保和节能意义,。2、离子类固化剂离子固化剂是一种由多个强离子组合而成的化学物质。离子类土壤固化剂一般是液状水溶性液体,是由若干强离子试剂制成的混合液溶液的pH值为1.25,呈酸性。此类固化剂对土壤有较强的选择性和针对性,不适用于pH值大于7.5的碱性土壤[9]。目前,国内主要应用的离子固化剂主要有:中国的土固精Toogood土壤固化剂；美国的EN-1;澳大利亚的Roadband等品种。然而中国的土固精牌土壤固化剂是呈碱性，因此对不同的土壤都能非常好的兼容。3、有机聚合类固化剂此类稳定剂一般呈液态,目前国际市场应用比较广泛，有机聚合物固化剂的作用机理通常被认为是物理的而非化学的,它并不改变粘土矿物的内层结构,而是通过裹覆土颗粒,在其表面产生强大的吸附作用,伸得土壤颗粒集聚固化。这种固化剂主要有沥青、焦油、聚合物(树脂,糖醛苯胺,丙稀酸钙,聚丙稀苯胺,羧甲基纤维素等)。

9、建筑工程预算详细资料

1 工程量计算、汇总(1) 计算工程量的资料 施工图纸及设计说明书、相关图集、设计变更资料、图纸答疑、会审记录等。 经审定的施工组织设计或施工方案。 工程施工合同、招标文件的商务条款。 工程量计算规则。(2) 工程量计算的顺序 单位工程计算顺序。1)按施工顺序计算法。按施工顺序计算法是按照工程施工顺序的先后次序来计算工程量。2)按定额顺序计算法。按定额顺序计算工程量法就是按照计量规则中规定的分章或分部分项工程顺序来计算工程量。单个分项工程计算顺序。按照顺时针方向计算法。按“先横后竖、先上后下、先左后右”计算法。按图纸分项编号顺序计算法。(3) 工程量计算的步骤根据工程内容和计量规则中规定的项目列出须计算工程量的分部分项工程。根据一定的计算顺序和计算规则列出计算式。根据施工图纸的要求确定有关数据代入计算式进行数值计算。对计算结果的计量单位进行调整，使之与计量规则中规定的相应分部分项工程的计量单位保持一致。(4) 工程量计算的注意事项1)口径一致。计算工程量必须熟悉计量规则中每个工程项目所包括的内容和范围。2 )按工程量计算规则计算。3)列出计算式。在列计算式时，必须部位清楚，详细列项标出计算式，注明计算结构构件的所处部位和轴线，并保留工程量计算书，作为复查依据。工程量计算式，应力求简单明了，醒目易懂，并要按一定的次序排列，以便于审核和校对。4)计算准确。工程量计算的精度将直接影响着造价确定的精度，因此，数量计算要准确。一般规定工程量的精确度应按计量规则中的有关规定执行。5)计量单位一致。必须与计量规则中规定的计量单位相一致。2 套用预算单价，计算工程直接费3 根据费用定额规定，计取各种其他费用和工程造价。土建工程费用计算程序序号 费用名称 计算式 备注（一） 定额项目费 按预算定额计算的项目基价之和 A 人工费 按预算定额计算的项目人工费之和 （二） 一般措施费 A*费率 （三） 企业管理费 A*费率 （四） 利润 （五） 其他 （1）+（2）+（3）+（4）+（5）+（6）+（7） （1） 人工费价差 （2） 材料费价差 （3） 机械费价差 （4） 材料购置费 （5） 预留金 [（一）+（二）+（三）+（四）]*费率 （6） 总承包服务费 （7） 零星工作费 根据实际情况确定 （六） 安全生产措施费 [（一）+（二）+（三）+（四）]*2.04% （七） 规费 [（一）+（二）+（三）+（四）]*4.32% （八） 税金 [（一）+（二）+（三）+（四）+（五）+（六+）（七）]*3.41% （九） 单位工程费用 （一）+（二）+（三）+（四）+（五）+（六）+（七）+（八） 4 工料分析，计算材料价差，调整工程造价。如采用以预算价格总包（自行采购材料）的，不再计算调整价差。根据计算汇总的工程量，套用相应的预算定额，按定额材料含量，计算该工程所需主要材料用量。材料分析表序号 定额编号 定额名称 单位 数量 材料名称 水泥（kg) 碎石(m3) 砂(m3) 红砖(千块） 定额含量 材料用量 定额含量 材料用量 定额含量 材料用量 定额含量 材料用量1 4--1 砖基础 10m3 5.2 496 2579 　 　 2.41 12.53 5.236 27.232 5-396 独立基础 10m3 4.9 3178 15572 9.03 44.25 4.36 21.36 　 　3 11--25 墙面抹灰 100m2 2.6 999 2597 　 　 2.38 6.19 　 　… 　 　 　 　 　 　 　 　 　 　 　 　　 合计 　 　 　 　 20748 　 44.25 　 40.08 　 27.23根据建设单位物资供应部门提供的材料供应价格，并依据当地材料价格构成的规定，计算出本项工程各种主要材料需要调整的单价差异2005年高压桩基工程材料调差价格 序号 材料名称 供应价 运杂费 运损费 采保费 合计 预算价格 差价1 普通硅酸盐水泥 304.00 21.53 2.63 5.91 334.06 360.00 -25.94 2 中粗砂 46.57 16.83 2.64 1.19 67.23 69.42 -2.19 3 碎石 63.82 18.17 4.04 1.55 87.58 86.70 0.88 …… 　 　 　 　 　 　 …… 　 　 　 　 　 　最后根据各种主要材料的价格差，乘以相应的材料用量，最终计算出本项工程所需调整的材料价差，进入取费程序中有关费用，最终计算出工程造价。例：审计提出15KM运距问题 找差核对票据，审核真伪附：材料价格组成（以大庆市材料价格构成为例）一 供应价二 运输费：执行省交通厅、省物价局现行汽车运输、装卸标准，运输里程按15KM计算。 运输费由汽车运费、装卸费（含库存材料搬入库内），大宗材料码堆费构成。 大宗材料按整车运输计费，用量较少的材料按零担计费。 木制成品（门窗、壁柜的框扇）及钢窗未计入运输费，使用时可按土建定额相应子目计价，编入预算中。三 运损费 指材料运输过程中正常损耗及自然差方量之和。其中,损耗费率按下表取定序号 材料名称 包装方法 损耗率 序号 材料名称 包装方法 损耗率1 水泥 袋装 0.8 16 白石子 0.32 水泥 散装 0.4 17 白灰 袋装 2.53 红砖 机制 2.0 18 白灰 散装 0.44 红砖 手工 2.0 19 珍珠岩 1.05 空心砖 2.0 20 卫生陶瓷 1.06 耐火砖 0.5 21 耐火土 0.37 瓷砖 0.5 22 菱苦土 0.38 水泥瓦 2.0 23 矿渣 0.19 石棉瓦 0.7 24 缸砖 0.510 粘土瓦 2.0 25 粘土管 3.511 砂藻土 2.0 26 水泥管 1.012 砂 2.0 27 玻璃 铁箱 0.813 碎石 0.7 28 玻璃 木箱 0.814 块石 0.2 29 马赛克 0.415 河流石 1.0 30 石膏 0.4 自然差方量系指材料再提运过程中车上检尺与落地量方的自然差方数或压实系数： 块石 12% 河流石 5% 碎石 4% 砂子 2% 珍珠岩 15%（包括现场库房储存压缩）运损费按下列公式计算： 运损费=（供应价+运杂费）*（差方率+运损率）/[1-（差方率+运损率）]四 采购保管费系指施工企业（包括工地仓库及工程处、公司等各级材料管理部门，或建设单位材料供应部门）在组织采购和保管过程中所发生的各项费用，工地仓库的材料保管损耗也包含在采购费中。 1 建筑安装工程及市政工程材料均为1.8%，其中采购费0.6%，保管费1.2%。 2 装饰工程材料1.2%，其中采购和保管费各50%。 3 各种设备1%，其中采购和保管费各50%。建设单位或建设、施工单位共同组织材料时，采购和保管费的计算方法：建设单位将材料、设备供应到施工现场或施工单位指定的地点时，其采购费归建设单位，保管费归施工单位；建设单位指定厂（或经销部门）由施工单位订货、提运时，其采购和保管费全部归施工单位；建设单位将材料、设备采购入库或由外地采购并负责运至本地到货站，由施工单位自行提货并运至施工现场或所需地点时，其采购费归建设单位，运杂费及保管费归施工单位5 编写预算编制说明，打印输出

10、黏土如何变成沙土

1、客土法

黏土地附近有砂土、河砂者可采取搬砂压淤的办法，逐年客土改良，使之达到三泥七砂或四泥六砂的壤土质地范围。但这种方法工程量大，造价高，不适于进行大面积的土壤质地改良。

2、土层混合法

即通过翻淤压砂或翻砂压淤，如果黏土表层下不深处有砂土层，可采用深翻或。大揭盖。将砂、黏土层翻至表层，经耕、耙使上下砂黏掺混，改变其土质。

冲积平原地区的土壤母质多具有不同的层次，可采用这种方法来进行表层土壤质地改良。但要求上下层土壤质地差异明显，且下伏土层不能过深般不宜超过50cm，埋藏过深，使得翻压难度过大而难以进行。

3、引洪淤积法

黄河或洪水中往往携带大量的泥沙沉积物，水流的速度不同，沉淀下来的颗粒组成也不同。我国黄河两岸的群众根据这个原理，常用来改良土壤质地，其方法是引富含泥沙的黄河水或洪水，将田间畦口开低，加快流速，则沉积物中砂粒较多，可以淤砂以改良黏质土壤。

4、培肥土壤，改良质地性状

土壤质地的不良生产性状不仅仅在于其颗粒组成，也与不同质地的土壤结构状况有关。通过改变不同质地土壤的结构，往往可以消除质地的不良生产性状。黏质土通过改良其结构状况也可以改变其生产性状。

(10)造价通粘土扩展资料

沙土的形成既有自然因素，也有人为因素，以人为因素为主。地表疏松的沙质沉积物是沙土的成土母质。其成土过程是在半湿润气候环境下，风蚀、沙埋、淋溶过程与生物固沙、聚集营养元素过程的对立统一作用下发生的。

其形成特点是成土作用较弱，经常为风蚀和沙压作用所中断，难以形成完整的土壤剖面。多保持母质状态。沙土的有机质含量少，土质瘠薄，水分不足，漏水、漏肥，但耕性好，热潮，通透性强。其农业利用主要是在固定沙地，并有一定程度土壤发育的地方种植农作物和牧草。

1、什么是淤泥质粉质粘土

淤泥质粉质粘土是天然含水率大于液限、天然孔隙比在1.0~1.5之间的粘性土。

这种土壤主要分布在中国东南沿海地区以及中国内陆的河流、河流、湖泊沿线和周围。由于地基的高压缩性和低强度，地基沉降较大，且大部分不均匀沉降。很容易造成墙体开裂和建筑物倾覆。在工程建设中，必须引起足够的重视。

淤泥质粉质粘土的天然孔隙比大于等于1而小于1.5。泥炭土是一种在潮湿缺氧的环境中积累起来的有机土，没有完全腐烂的植物残体。有机质含量为Wu 60%。它的含水量很高，压缩性很大，而且不均匀。一般不适合天然地基，需要进行处理。

(1)造价通粘土扩展资料：

淤泥质粉质粘土常用的处理方法可分为三类：

（1）利用预压减小地基变形，提高地基承载力。为了缩短堆载预压时间，多采用砂井排水方式，但由于堆载量大，预压的使用受到限制。目前，有一种真空排水预压法，效果很好。

（2）采用砂垫层（见换土法）和碎石桩（见振冲法），这些方法在薄层土中效果较好。

（3）钢筋混凝土预制桩、灌注桩、钢管桩等刚性桩适用于沉降要求严格的重型结构或建筑物；采用桩基础后，上部建筑物不需要沉降缝，也不需要在结构上采取严格措施，但造价比较昂贵。

2、岩溶区土洞地基稳定性分析

岩溶地基的稳定性是岩溶区工程建设的重要问题之一，它直接关系到工程建设的可行性、安全性及工程造价等。目前，对土洞地基稳定性的评价，定性评价较多，定量评价较少。定性评价主要是根据工作者的实践经验，定性分析土洞地基的土层性质与结构、地下水、岩溶发育程度等因素对土洞稳定性的影响。定量评价的方法主要有：①根据土洞坍塌的稳定条件进行评价；②根据试验资料或塌陷因素进行评价。

前一种定量评价方法由于受计算边界条件的影响，有时其计算结果误差较大，而后一种定量评价方法需要较多的试验资料，较繁琐，实践中用得较少。

从已有土洞塌陷的剖面形态来分析，可以判断土洞塌陷的力学机制。目前主要的土洞塌陷的剖面形态有以下4种。

(1)井状：塌陷坑壁陡立呈直筒状；

(2)漏斗状：口大底小，塌陷坑壁呈斜坡状，状如漏斗；

(3)碟状：塌陷坑呈平缓凹陷，面积大，深度小，呈碟形；

(4)坛状：口小肚大、塌陷坑壁呈反坡状；

上述剖面形态为井状、漏斗状、碟状的土洞塌陷，塌陷的力学机制应该属于整体破坏型式，即土洞失稳是从上到下整体同时产生的；而剖面形态为的坛状土洞塌陷，塌陷的力学机制应该是属于局部破坏型式，即该类土洞的塌陷首先是从土洞内壁开始破坏，然后向周围扩展，最后导致整个土洞地基失稳塌陷，形成口小肚大的坛状。

3.2.1 整体破坏型式土洞地基的稳定性

3.2.1.1 坍塌平衡法

土体内部形成空洞前，在垂直应力和水平应力作用下处于自然平衡状态。随着土洞的出现，上部土体失去支撑，应力状态发生变化(图3-1)。

图3-1 土洞顶板稳定性示意图

Fig.3-1 Diagram for roof stability in soil cave

假若土洞平面范围为长条形，作用在土洞顶板上的压力为p0，那么p0主要由以下作用力组成：

p0=G-2F (3-1)

式中：p0为空洞单位长度顶板上所受的压力(kN/m)；G为空洞单位长度顶板上土层的总重量(kN/m)，G=2aγH；a 为空洞长度的一半(m)；γ为土的重度(kN/m3)；H为地表至溶洞间土层厚度(m)；F为空洞单位长度侧壁的摩阻力(kN/m)；

岩溶区溶洞及土洞对建筑地基的影响

式中：N为楔形体在侧壁上的土压力(可取为土的静止土压力)，N=K0·γH。

因此，(3-1)式可变为：

p0=2aγH-γH2·K0·tgφ-2cH (3-3)

由上式可以看出，当p0=0时，亦即H增大到一定厚度时，顶板上方土体恰好处于基线平衡状态，若将这时的H称为临界厚度H0，有：

岩溶区溶洞及土洞对建筑地基的影响

当H＜H0时，可认为顶板不稳定。

若基底存在附加压力R(如建筑物基底附加应力)，则式(3-1)变为：

p0=G-2F+2aR=2aγH-γH2·K0·tgφ-2cH+2aR (3-5)

令p0=0时，化简式(3-5)得到临界厚度H0为：

岩溶区溶洞及土洞对建筑地基的影响

当土洞平面范围为圆形时，作用在土洞顶板上的压力p0为：

p0=G-F (3-7)

其中：

G=πa2γH；

岩溶区溶洞及土洞对建筑地基的影响

当土洞处于极限平衡状态时，土洞顶板的压力p0=0，式(3-7)为：

πa2γH-(πaγH2·K0·tgφ+2πa·cH)=0 (3-8)

化简得土洞地基临界安全厚度H0为：

岩溶区溶洞及土洞对建筑地基的影响

对比长条形和圆形土洞地基临界安全厚度H0的式(3-4)和(3-9)，可以发现：圆形土洞比长条形土洞的临界安全厚度要小，更有利于地基的稳定性。

3.2.1.2 成拱分析法

发育于松散土层中的土洞，可认为顶板将成拱形塌落，而其上荷载及土体重量将由拱自身承担。

此时破裂拱高h为：

h=B/f

其中：

岩溶区溶洞及土洞对建筑地基的影响

即

岩溶区溶洞及土洞对建筑地基的影响

3.2.2 局部破坏型式土洞地基的稳定性[36]

从桂林市土洞塌陷的调查来看，许多土洞塌陷的剖面形状为上小下大的坛状，这就表明该类土洞的破坏是从土洞内壁开始，然后向周围破坏，最后导致土洞地基失稳塌陷。此外，前述土洞地基整体破坏失稳评价，对地下水位变化对土洞稳定性的影响考虑较少，而地下水升降又是土洞地基失稳最主要的影响因素之一。根据桂林市的统计，有一半以上的土洞塌陷失稳与地下水位变化有关。考虑土洞地基局部破坏失稳型式，从弹塑性力学理论出发，分析地基中土洞洞壁周围土体的应力状态，通过计算评价土洞地基的稳定性。

3.2.2.1 土洞地基弹性理论应力分析

3.2.2.1.1 土洞中产生的次生应力

设距地面以下为h处有一半径为a的圆形土洞(h＞6a)。设地基土层是均质的、各向同性的弹性体，为此，可把在地基中的土洞周围土体应力分布问题视作一个双向受压无限板孔的应力分布问题，采用极坐标来求解土洞周围土体应力。此问题的求解应力公式同式(2-1)。

岩溶区溶洞及土洞对建筑地基的影响

圆形断面土洞周边(r=a)处的应力，根据(3-10)式，可得：

岩溶区溶洞及土洞对建筑地基的影响

由(3-11)式可知，在土洞周边处，切向应力σθ最大，径向应力σr=0，剪应力τrθ=0。

从表2-1可看出：当b≫ a，r=6a时，σr=0.97p，σθ=1.03p，与原始应力误差仅为3%，从工程角度上来说，可满足要求，故可认为其影响半径为r=6a，即在弹性体中，对存在一孔洞，圆孔周边产生应力集中的影响区域为6a半径范围，其余范围可不考虑其影响，仍可按弹性体考虑其应力状态。因此，只要基础底面至土洞中心的距离h大于6a(a 为土洞半径)，就可以用式(2-1)来解决土洞周围土体中的应力分布。

同理，也由下式来求得：在建筑物荷载作用下，地基中土洞周围土体的应力。

岩溶区溶洞及土洞对建筑地基的影响

式中符号意义同前。

3.2.2.1.2 不同土洞断面形状所产生的次生应力

(1)椭圆形断面形状所产生的次生应力：土洞若为椭圆形土洞，其长半轴为a(水平轴)，短半轴为b(竖直轴)，作用在土洞上的垂直应力仍为p，水平应力仍为q，那么，土洞周围任一点的切向应力σθ、径向应力σr和剪应力τrθ值的大小，可根据弹性理论，按椭圆孔复变函数解得。

岩溶区溶洞及土洞对建筑地基的影响

式中：m为椭圆轴比，m=b/a；θ为土洞周边计算点的偏心角(与水平轴夹角)。

从判断土洞稳定性的观点出发，只要找到土洞周边极值点处的应力大小，看其是否超过土体的强度，即可判断其稳定程度。从研究圆形土洞周边应力得知，椭圆形土洞周边应力的两个应力极值仍然在水平轴(θ=0、π)和垂直轴(θ=π/2、3π/2)上。

从式(3-13)中可见，当原始应力(p、q)为定值时，切向应力σθ值的大小是随轴比m而变化的，即轴比m是影响应力分布的唯一因素。

例如，当已知垂直方向的原始应力为p，q=0.25p时，计算所得的切向应力随轴比m=b/a的变化情况列于表3-1。

表3-1 椭圆形断面土洞周边应力随轴比的变化　Table3-1 Stress variation in soil cave periphery of different axis ellipse

注：负值表示拉应力

(2)其他断面形状土洞所产生的次生应力：岩溶区地基中的土洞断面形状，除了圆形和椭圆形外，还有其他的形状，如近似正方形、矩形、拱形、马蹄形等。对于这些断面形态的土洞，其周围的应力状态较复杂，很难用理论解来表示，目前常用光弹试验或有限元方法等来确定其周围的应力状态。但对于土洞的稳定性判别，只需要土洞周边某些关键点的应力状态，并可根据《岩土工程手册》中的表10-4-2来计算查求，然后对这些关键点进行稳定性判别。

3.2.2.1.3 土洞周围土体稳定性判别及塑性破坏边界

由前述式(3-11)可知，在圆形土洞周边r=a处，σr=0，τrθ=0，σθ值不仅与σθ、q有关，而且与θ值也有关。当p、q给定后，σθ值的大小将随θ而变化。表3-2列出了圆形土洞周边q=p、p/2、p/3、p/4等不同情况下的σθ随θ变化值。

表3-2 圆形土洞不同p、q时σθ随θ变化　Table3-2 The σθ values in different p、q with the variation of θ values in round soil cave

由式(3-11)知，在土洞周边处，σr=0，σrθ=0。且土洞周边上的应力以水平方向的左右两点(θ=0，π)最大，土洞顶底板中央应力最小，并有可能出现拉力。因此，判断土洞周边是否稳定，可找出关键点处的应力值，判别其是否产生破坏，如果关键点处不会产生破坏，则可认为土洞是稳定的；反之，土洞将产生破坏。例如，对圆形土洞而言，即 θ=0、π、3π/2、2π处的应力值是关键点的应力值。

图3-2 土的极限平衡条件

Fig.3-2 The limit equilibrium condition of soil

(1)土洞周边土体的莫尔—库仑准则判别：根据极限应力圆与抗剪强度包线相切的几何关系(图3-2)，可建立以σ1、σ3表示土中一点的剪切破坏条件，即土的极限平衡条件。

岩溶区溶洞及土洞对建筑地基的影响

或

岩溶区溶洞及土洞对建筑地基的影响

在土洞周边处，由于τrθ=0，

所以σθ，σr为大、小主应力，σ1=σθ，

σ3=σr=0，得到土的极限平衡条件式如下：

岩溶区溶洞及土洞对建筑地基的影响

(2)土洞破坏区塑性边界：当p ≠ q时，土洞周围土体塑性区的边界为不规则形状，要准确地确定塑性区边界有一定的困难，目前尚无理论解，通常采用近似计算方法确定塑性区边界。其原理为，首先按弹性理论求得土洞周围土体应力，然后将此应力值代入塑性条件，满足塑性条件的区域则为塑性区。这种方法只能近似地求出塑性区边界，求不出塑性区的应力。具体解法如下：

按(3-10)式求出圆形土洞周围土体中的某点处的应力σr，σθ，τrθ；若土洞为椭圆形，则用(3-4)式；若土洞为其他断面形状，可用本书的方法求得关键点处的应力值。

将求得某点的σr，σθ，ττθ代入式(3-16)得到该点处的大、小主应力σ1、σ3：

岩溶区溶洞及土洞对建筑地基的影响

最后，将求得的大、小主应力σ1、σ3用莫尔—库仑准则进行判别。若土体有破坏的点，则由一系列破坏点所组成的区域为塑性破坏区。

3.2.2.2 应用举例

(1)土洞稳定性判别：某工程假设采用1.6m×1.6m的独立柱基，基础埋深为1m，基底以下为硬塑粘土，地下水为潜水，水位埋深为地面以下1.8m，硬塑粘土承载力标准值fk=200kPa，粘土重度γ=18kN/m3，粘土饱和重度为γsat=18.5kN/m3，黏聚力为c=50kPa，内摩擦角为φ=26°，基底附加应力p0=180kPa，基础底面以下5.0m处有一洞高为0.60m的土洞，土洞内无充填物，硬塑粘土侧压力系数λ取0.5(图3-3)。

为求土洞周边处的应力，先求得距土洞中心6a处的垂直及水平作用力p、q。

经计算得到式(3-12)各项所需的计算参数：

aA=0.091；aB=0.028

σCA=18.0×1.8+(18.5-10)×2.7=55(kPa)

σCB=18.0×1.8+(18.5-10)×4.5=71(kPa)

图3-3 独立柱基下的土洞应力计算

Fig.3-3 The stress calculation of soil cave in single foundation

硬塑粘土侧压力系数λ取0.5；基底附加压力p0=180kPa；

则由(3-12)式计算得到：p=72kPa；q=38kPa。

将其代入(3-11)式，得到土洞周边的应力：σr=0，τrθ=0。

而σθ在土洞不同部位，其结果不同(表3-3)。

表3-3 圆形土洞周边应力σθ计算结果　Table3-3 The result of σθ calculation in round soil cave periphery

由于地下水为潜水，其埋深为1.8m，土洞处于静水压力状态，静水压力为Pw=γwhw=10×4.5=45kPa，γw为水的重度(kN/m3)；hw为潜水面至土洞中心的距离(m)。

因此，土洞周边的径向应力σr及环向应力σθ均应加上静水压力Pw=45kPa。那么，考虑地下水影响时土洞周边的σr、σθ大小，应该在表3-3 结果的基础上再加上Pw=45kPa，最终结果见表3-4。

表3-4 考虑地下水作用时土洞周边应力　Table3-4 Stress in soil cave periphery with the action of groundwater

将上述结果σθ、σr代入极限平衡条件式(3-16)进行判别：

土洞周边处应力最大的点，当θ=0时，σθ=223kPa。

；(安全)]]

(2)地下水位下降对土洞稳定性的影响：对于前述工程，当地下水位下降到土洞底面以下时(如下降5m)，土洞周围土体中的应力将发生变化，式(3-12)的各项计算参数如下：

σCA=1.8×4.5=81(kPa)

σCB=18×6.3=113.4(kPa)

aA、aB、λ、p0等均不变，

由(3-12)式计算得到：p=97(kPa)；q=59(kPa)。并将其代入(3-11)式得到土洞周边的应力σθ，见表3-5(其中σr=0，τrθ=0)。

表3-5 地下水位下降时土洞周边σθ值(kPa)　Table3-5 The σθ values in soil cave periphery with the declining of groundwater(kPa)

据(3-16)式知，当θ=0°、15°、30°时；σθ=232kPa、222kPa、194kPa，其值均大于极限平衡条件：σ1=σrtg2(45°+φ/2)+2c·tg(45°+φ/2)=160(kPa)。因此，由于地下水位的下降，土洞水平方向两边将出现较大范围的破坏。

由以上分析可知，地下水位升降对土洞地基的稳定性影响很大。前述例子便是由于地下水位下降致使土洞由稳定变为破坏失稳。尽管其基础底面距离到溶洞顶板距离达5m(大于3倍独立基础宽度3×1.6=4.8m)，也符合《岩土工程勘察规范》GB50021—2001的第5.1.10条第一款或《建筑地基基础设计规范》GB50007—2002 的第6.5.2条规定：“在岩溶区，当基础底面以下的土层厚度大于三倍独立基础底宽，或大于六倍条形基础底宽，且在使用期间不具形成土洞条件时，可不考虑岩溶对地基稳定性的影响”。但是由于地下水位的变化，土洞周围土体中的应力状态将产生改变，从而使下覆土洞破坏，导致地基失稳。

由上分析可知，在岩溶区，对于土洞地基，地基在自重应力和附加应力的作用下，土洞周围土体将产生应力集中。土洞地基的稳定性分析评价，可利用本文中由弹性理论推求的有关方法，得到土洞周围土体的应力状态，再利用莫尔—库仑屈服准则进行土洞周围土体稳定性计算判别。地下水位发生变化，将使土洞周围土体的应力状态产生显著改变，并有可能最终导致地基破坏或失稳。有些土洞地基，即使符合《岩土工程勘察规范》GB50021—2001的第5.1.10条第一款或《建筑地基基础设计规范》GB50007—2002 第6.5.2条的有关规定，认为可不考虑土洞影响的地基，也还应该对土洞地基进行定量计算判别，尤其是存在地下水时，更应引起重视。建议对规范中该部分内容再进一步研究并修订。

3、农村建房，如果框架结构，每条柱子造价在多少左右？

要根据具体自建房层高、层数还有当地抗震设防烈度还有当地人工费用来计算。自建房构造柱最大的240X370 ,一般使用6根12或14钢筋。用14的钢筋层高4米构造柱除copy人工约400元，用12的钢筋层高4米构造柱除人工约350元。

各地钢筋和水泥价格有所不同，以上价格仅供参考！

农村自建房400X400的构造柱没见过，这样不利于施工和装修设计，因为普通粘土砖的标准规格是长240mm、宽115mm、厚53mm。做成400X400的构造柱屋内不留阳角的话，需要的砖或砌块量非常多，成本高。 非要做的话也zd只能做370X370的。

4、粘土对混凝土强度的影响

混凝土质量的主要指标之一是抗压强度，从混凝土强度表达式不难看出，混凝土抗压强度与混凝土用水水泥的强度成正比，按公式计算，当水灰比相等时，高标号水泥比低标号水泥配制出的混凝土抗压强度高许多。所以混凝土施工时切勿用错了水泥标号。另外，水灰比也与混凝土强度成正比，水灰比大，混凝土强度高；水灰比小，混凝土强度低，因此，当水灰比不变时，企图用增加水泥用量来提高温凝土强度是错误的，此时只能增大混凝土和易性，增大混凝土的收缩和变形。因此影响混凝土抗压强度的主要因素是水泥强度和水灰比，要控制好混凝土质量，最重要的是控制好水泥和混凝土的水灰比两个主要环节。此外，影响混凝土强度还有其它不可忽视的因素。粗骨料对混凝土强度也有一定影响，当石质强度相等时，碎石表面比卵石表面粗糙，它与水泥砂浆的粘结性比卵石强，当水灰比相等或配合比相同时，两种材料配制的混凝土，碎石的混凝土强度比卵石强。因此我们一般对混凝土的粗骨料控制在3．2cm左右，细骨料品种对混凝土强度影响程度比粗骨料小，所以混凝土公式内没有反映砂种柔效，但砂的质量对混凝土质量也有一定的影响。因此，砂石质量必须符合混凝土各标号用砂石质量标准的要求。由于施工现场砂石质量变化相对较大，因此现场施工人员必须保证砂石的质量要求，并根据现场砂含水率及时调整水灰比，以保证混凝土配合比，不能把实验配比与施工配比混为一谈。混凝土强度只有在温度、湿度条件下才能保证正常发展，应按施工规范的规定予在养护、气温高低对混凝土强度发展有一定的影响。冬季要保温防冻害，夏季要防暴晒脱水。现冬季施工一般采取综合蓄热法及蒸养法。2、混凝土标号与混凝土平均强度及其标准差的关系。混凝土标号是根据混凝土标准强度总体分布的平均值减去1．645倍标准值确定的。这样可以保证混凝土确定均有95％的保证率，低于该标准值的概率不大于5％，充分保证了建筑物的安全，从此推定，抽样检查的几组试件的混凝土平均确定一定大于等于混凝土设计标号，其值大小取决于施工质———J90量水平，即取决于大小。通过公式计算可以看出，施工人员不但要使混凝土平均确定大于混凝土标号，更重要的是千方百计的减少混凝土确定的变异性，即要尽量使混凝土标准差降到较低值，这样，既保证了工程质量，也降低了工程造价

5、粉质粘土路基如何施工

软土地基路基施工所谓软土，从广义上讲，就是强度低、压缩性高的软弱土层。在软土地基上修筑路基，若不加处理，往往会发生路基失稳或过量沉陷，导致公路破坏或不能正常使用。习惯上常把淤泥、淤泥质土、软粘性土总称为软土。软土的特性主要表现为天然含水率高、孔隙比大。含水量在34%—72%之间，孔隙比在1.0—1.9 之间，饱和度一般大于95%，液限一般为35%—60%，塑性指数为13—30.1、软土路基常用加固方法：当路堤经稳定验算或沉降计算不能满足设计要求时，必须对软土地基进行加固。加固的方法很多，常用的方法有：（1）塑料排水板：塑料排水板是带有孔道的板状物体，插入土中形成竖向排水通道。因其施工简单、快捷，应用较为广泛。最大有效处理深度18米。（2）砂井：砂井是利用各种打桩机具击入钢管，或用高压射水、爆破等方法在地基中获得按一定规律排列的孔眼并灌入中、粗砂形成砂柱。由于这种砂井在饱和软粘土中起排水通道的作用，又称排水砂井。砂井顶面应铺设垫层，以构成完整的地基排水系统。砂井适用于软土层厚度大于5m时。最大有效处理深度18米。（3）袋装砂井：井经对固结时间的影响没有井距那样敏感。但一般砂井如果井经太小，既无法施工，也无法防止因地基变形而断开失效。因此，现在广泛采用网状织物袋装砂井，其直径仅8cm左右，比一般砂井要省料得多，造价比一般砂井低廉，且不会因施工操作上的误差或地基发生水平和垂直变形而丧失其连续性。最大有效处理深度18米。（4）排水砂垫层：排水砂垫层是在路堤底部地面上铺设一层较薄的砂层。将水从砂层中排出去。最大有效处理深度，路堤极限高2倍。（5）土工织物铺垫：在软土地基表层铺设一层或多层土工织物，可以减少路堤填筑后的地基不均匀沉降，又可以提高地基的承载能力，同时也不影响排水。对于淤泥之类高含水量的超软弱地基，在采用砂井及其他深层加固法之前，土工织物铺垫可作为前期处理，以提高施工的可能性。（6）预压：在软土地基上修筑路堤，如果工期不紧，可以先填筑一部分或全部，使地基经过一段时间固结沉降，然后再填足和铺筑路面。最大有效处理深度30米。（7）挤实砂（碎石）桩：挤实砂桩是以冲击或震动的方法强力将砂、石等材料挤入软土地基中，形成较大的密实柱体，提高软土地基的整体抗剪强度，减少沉降。最大有效处理深度20米。（8）旋喷桩：利用工程钻机，将旋喷注浆管置入预定的地基加固深度，通过钻杆旋转，徐徐上升，将预先配制好的浆液，以一定的压力从喷嘴喷出，冲击土体，使土和浆液搅拌成混合体，形成具有一定强度的人工地基。最大有效处理深度20米。（9）生石灰桩：用生石灰碎块置于桩孔中形成桩体，称为生石灰桩。最大有效处理深度20米。（10）换土：采用人工或机械挖除路堤下全部软土，换填强度较高的粘性土或砂、砾、卵石、片石等渗水性材料。最大有效处理深度3米。（11）反压护道：反压护道是在路堤两侧填筑一定宽度和一定高度的护道。它利用力学平衡以保持路基的稳定。2、施工现场常用处理软土路基及弹簧土方法：在施工中经常碰到的情况多数不是软土地基，因为如果有软土地基一般情况在设计时应该根据地质资料，提出处理方法。多数情况是有局部地段地质情况和原来设计不同，出现局部地基承载力达不到设计要求，或者由于局部地段含水量过大（原有排水系统不畅，原有地基土质渗水性不好）造成地基软弹（翻浆，弹簧土地段）。根据出现的这些情况一般常用的方法主要有：（1）换填这是最常用的方法。这种方法最大有效处理深度3米。采用人工或机械挖除路堤下全部软土，换填强度较高的粘性土或砂、砾、卵石、片石等渗水性材料。换填的深度要根据承载力确定。（2）抛石填筑就是在有软土或弹簧土以及有积水的路段填石头，填石的高度以露出要处理的路段原有土层（或积水）高度为宜。在填石的过程中注意一定要用推土机把石块压实，不能出现软弹现象。然后再填筑土方。（3）盲沟就是在要处理的路段根据要处理的路段的长度，在横向或纵向挖盲沟，盲沟通常用渗水性大孔隙填料或片石砌筑而成。也可以填入不同级配的石块起到排水的功能。注意盲沟的出口要与排水沟连接，以便把路基中的水排出路基。（4）排水砂垫层排水砂垫层是在路堤底部地面上铺设一层砂层，作用是在软土顶面增加一个排水面，在填土的过程中，荷载逐渐增加，促使软土地基排水固结渗出的水就可以从砂垫层中排走。为确保砂垫层能通畅排水，要采用渗水性良好的材料。砂垫层一般的厚度为0.6-1.0米。为了保证砂垫层的渗水作用，在砂垫层上应该填一层粘性土封住水不让水返上路基。在路基两侧要修好排水沟，通过砂垫层渗出的水通过排水沟排出路基外，保持路基的稳定。（5）石灰浅坑法由于粘性土含水量影响，施工中经常出现“弹簧土”松软现象。一般较轻的可以采用挖土晒干，敲碎回填：“石灰浅坑法”可以用于各种不同面积的路段（就是说大面积可以使用，小面积也可以使用）。具体做法是：挖40cm-50cm方形或圆形，深一般1m上下的坑，清除坑内的渗水（最好挖好坑后，第二天清除渗水），放入深为坑深1/3生石灰，即可回填碾压。坑的行距和坑距在轻度弹簧路段为5-6m，在严重弹簧路段为3-4m.以上介绍的几种工地常用的处理软基础以及弹簧土的方法，还要根据工地的具体情况选用那种方法施工，有时几种方法可以交替或一起使用。目的主要是要保证工程质量，保证工期。

6、如何改良黏性土壤

1、黏土地附近有砂土、河砂者可采取搬砂压淤的办法，逐年客土改良，使之达到三泥七砂或四泥六砂的壤土质地范围。但这种方法工程量大，造价高，不适于进行大面积的土壤质地改良。

2、将砂、黏土层翻至表层，经耕、耙使上下砂黏掺混，改变其土质。

3、引富含泥沙的黄河水或洪水，将田间畦口开低，加快流速，则沉积物中砂粒较多，可以淤砂以改良黏质土壤。

4、黏质土通过改良其结构状况也可以改变其生产性状。大量施用有机肥不仅能增加土壤中的养分，而且能改善过黏土壤的不良性质，增强土壤保水、保肥性能。因为有机肥施人土壤中形成腐殖质，可增加砂土的黏结性和团聚性，降低黏土的黏结性，促进土壤中团粒结构的形成。

(6)造价通粘土扩展资料

粘土一般由硅酸盐矿物在地球表面风化后形成。一般在原地风化，颗粒较大并且成分接近之前的石块的，被称作原生黏土或一次黏土。这种黏土的成分主要是氧化硅和氧化铝，色泽白且耐火，是配制瓷土之主要原料。

而黏土再继续风化而变幼，再经流水及风力迁移，而在下游形成一层厚厚的黏土，称为次生黏土或二次黏土。这种黏土因受污染，含金属氧化物较多，色深而耐火度较低。因黏性及可塑性佳，为配制陶土之主要原料。

高岭土是以高岭石亚族矿物为主要成分的软质黏土。主要由高岭石矿物组成。自然界中,组成高岭土的矿物有黏土矿物和非黏土矿物两类。颜色为白色,最高白度大于95%,硬度为1~4。

7、新型建材的发展状况

新型建筑材料是在传统建筑材料基础上产生的新一代建筑材料，主要包括新型墙体材料、保温隔热材料、防水密封材料和装饰装修材料。经过30年的发展，我国新型建材工业基本完成了从无到有、从小到大的发展过程，在全国范围内形成了一个新兴的行业，成为建材工业中重要产品门类和新的经济增长点。2011年中国城镇化率首次超过50%，但仍处于加速发展期。随着城镇化深入，基建投资结构将由传统建材逐渐向城市配套性新型建材转变。在政策推动下，新型建材如搪瓷立面板、石膏板、防水涂料、给排水管等行业将受益新型城镇化，迎来高成长期，行业成长空间巨大。我国新型建材工业是伴随着改革开放的不断深入而发展起来的，从1979年到1998年是我国新型建材发展的重要历史时期。经过20年的发展，经济建设的迅速发展和人民生活水平的不断提高，给新型建材的发展提供了良好的机遇和广阔的市场。全国新型建材企业星罗棋布，在市场需求的带动下，已经形成了全国范围的机关报型建材流通网；大部分国外产品我国已能生产，三星级宾馆所需的新型建筑材料国内已能自给；不同档次、不同花色品种装饰装修材料的发展，为改善我国城乡人民居住条件、改变城市面貌提供了材料保证。我国已经形成了新型建材科研、设计、教育、生产、施工、流通的专业队伍。1、新型墙体材料发展状况我国新型墙体材料发展较快，1987年新型墙体材料产量为184.5亿块标准砖，到1997年增长到1849.88亿块标准砖，增长了10倍，新型墙体材料在墙体材料总量中的比例由4.58%上升到25.2%.新型墙体材料品种较多，主要包括砖、块、板，如粘土空心砖、掺废料的粘土砖、非粘土砖、建筑砌块、加气混凝土、轻质板材、复合板材等，但数量较小，在决的墙体材料中据点地比便仍然偏小。只有促使各种新型体材料因地制宜快速发展，才能改变墙体材料不合理的产品结构，达到节能、保护耕地、利用工业废渣、促进建筑技术的目的。经过近20年来自我研制开发的第进国外生产技术和设备，我国的墙体材料工业已经开始走上多品种发展的道路，初步形成了以块板为主的墙材体系，如混凝土空心砌块、纸面石膏板、纤维水泥夹心板等，但代表墙体材料现代水平的各种轻板、复合板所占比重仍很小，还不到整个墙体材料总量的1%，与工业发达国家相比，相对落后40-50年。主要表现在：产品档次低、企业规模小、工艺装备落后、配套能力差。新型墙体材料发展缓慢的重要原因之一是对实心粘土砖限制的力度不够，缺乏具体措施保护土地资源，以毁坏土地为代价制造粘土砖成本极低，使得任何一种新型墙体材料在价格上无法与之竞争。1994年新税制实行后，对粘土砖生产企业仅征收6%的增值税，而不少新型墙体材料，尤其是轻质板材却要交纳17%的增值税务局，加剧了新型墙体材料发展的不利局面。针对这种情况，国家三部一局（建设部、农业部、国土资源部和国家建材局）墙材革新办公室积极指导各地大力开展墙材革新工作，结合各地实际情况，出台了多项墙改政策，有力地促进了新型墙体材料的发展。2、保温隔热材料1980年以前，我国保温材料的发展十分缓慢，为数不多的保温材料厂只能生产少量的膨胀珍珠岩、膨胀蛭石、矿渣棉、超细玻璃棉、微孔硅酸钙等产品，无论从产品品种、规格还是质量等方面都不能满足国家建设的需要，与国外先进水平相比，至少落后了30年，例如，1980年以前，我国矿渣棉仅有3家生产厂，年和平能力不足万吨，只能和平品种单一的散棉，硅酸钙绝热材料也只有3家企业，年产8000立方米左右。改革开放以来，我国保温隔热材料有了长足的进步，已发展成为品种比较齐全、初具规模的保温材料的生产和技术体系。1996年全国产量约80万吨，其中矿岩棉约20万吨，玻璃棉约4万吨，泡沫塑料约5万豆子，膨胀珍珠岩约600万立方米（约含45万吨），其它材料6万吨。我国保温材料与工业发达国家相比主要差距是：①保温隔热材料在国外的最大用户是建筑业，约占产量的80%.而在我国建筑业市场尚未完全打开，其应用仅占产量的10%.② 生产工艺整体水平和管理水平需进一步提高，产品质量不够稳定。③科研投入不足，应用技术研究和产品开发滞后，特别是保温材料在建筑中的应用技术研究与开发多年来进展缓慢，严重地影响了保温材料工业的健康发展。加强新型保温隔热材料和其他新型建材制品设计施工应用方面的工作，是发展新型建村工业的当务之急。从以上情况可以看出，我国保温材料工业经过30多年的努力，特别是经过近20年的高速发展，不少产品从无到有，从单一到多样化，质量从低到高，已形成取膨胀珍珠岩、矿物棉、玻璃棉、泡沫塑料、耐火纤维、硅酸钙绝热制品等为主的品种比较齐全的产业，技术、生产装备水平也有了较大提高有些产品已达到90年代国际先进水平。但由于我国保温材材料工业赳不晚，总体技术和装备水平较低，在建筑领域的应用技术有待完善，在很大程度上影响了保温材料的推广应用。因为，保温材料工业重复建设现象严重，全国各地蜂拥而上，几年间上百条生产线投产，而在应用领域的开发上却投入不多，造成了投资效益低，供过大于求的局面。3、防水密封材料防水材料是建筑业及其它有关行业所需要的重要功能材料，是建筑材料工业的一个重要组成部分。随着我国国民经济的快速发展，不仅工业建筑与民用建筑对防材料提出了多品种高质量的要求，在桥梁、隧道、国防军工、农业水利和交通运输等行业和领域中也都需要高质量的防水密封材料。改革开放以来，我国建筑防水材料获得较快的发展。防水材料已摆脱了纸胎油毡一统下的落后局面，拥有包括沥青油毡（含改性沥青油毡）、合成高分子防水卷材、建筑防水涂料、密封材料、堵漏和刚性防水材料等五大类产品。1995年新型防水卷材产量4200万平方米，约占防水卷材产量的5%.我国防水材料基本上形成了品种门类齐全，产品规格、档次配套，工艺装备开发已初具规模的防水材料工业体系，国外有的品种我们基本上都有。目前我国防水材料与国外先进国家相比存在以下主要问题：一是产品结构不合理，新型防水密封材料的生产量和使用量都很小，纸胎油毡仍占防水卷材的95%；二是产品质量普遍偏低，假昌产品充斥市场；三是设计施工应用技术有待提高建筑渗漏还相当严重。防水材料工业亟待调整结构、规范市场。4、装饰装修材料建筑装饰装修材料品种门类繁多，更新换代十分迅速，与人民生活水平提高和居住条件改善密切相关，是极具发展潜力的建筑材料品种之一。它的品种、质量和配套水平的高低决定着建筑物装饰档次的高低，对美化城乡建筑、改善人民居住和工作环境有着十分重要的意义。我国建筑装饰装修材料的发展，虽然起步较晚，但起点较高，主要生产能力量是80年代以后引进国外先进技术和装备基础上发展起来的。其花色品种已达4000多种，已基本形成初具规模、产品门类较齐全的工业体系。1995年我国装饰装修材料年产值约为400亿元。1991-1995年，我国装饰装修材料年递增速度30%左大路。1996年主要产品产量为：壁纸、墙布2.1亿平方米，塑料地板3600万平方米，建筑涂料65万吨，塑料管道9万吨，塑料门窗近1000万平方米，化纤地毯450万平方米。因此，三星级的宾馆装饰装修基本帮到自已生产，四至五星级宾馆的装饰装修有30%-40%可以做到自给。存在的主要问题是：生产企业规模偏小，产品质量不稳定，款色旧，档次低，配套性差，市场竞争能力弱；科研开发力量不足，产品更新换代能务弱，不能适应市场需求；产品结构不合理，中、低档产品比例大，高档材料比重低，不能满足高档建筑装饰装修的需求。发展新型建材及制品是可持续发展战略的要求对于能源和耕地等资源人均占有量只有世界平均水平1/4的中国来说，国民经济和社会与资源、生态环境协调发展显得更为重要和迫切。目前我国粘土实心砖仍占墙体材料总产量的近80%，能耗高、毁田、污染等问题十分严重，每个消耗22亿吨的粘土资源，制砖毁田约12万亩，耗能8200万吨标煤，同时排放大量的粉尘和二氧化碳。因此，发展机关报型建筑材料及制品关系到我国可持续发展战略的实施，同时也关系到建材工业的健康发展。随着国民经济的发展和人民生活水平的逐步提高，人们对居住和工作场扬要求也不断提高。许多国家的经验证明，它是经济发展和社会进步的必然趋势。建筑业的进步不令要求建筑物的质量、功能要完善，而且要求其美观且无害人体健康等。这就要求发展多功能和高效的新型建材及制品，只有这样才能适应社会进步的要求。使用新型建筑材料及制品，可以显著改善建筑物的功能，增加建筑物的使用面积，提高抗震能力，便于机械化施工和提高施工效率，而且同等情况下可以降低建筑造价。天津、成都等城市的实践证明，在同等条件下，采用新型建筑材料及制品可增加有效使用面积近10%，减轻建筑自重40%以上，有效提高抗震能力。按年竣工城镇住宅2.4亿平方米的10%采用新材料计，每年可增加有效使用面积约2000万平方米，综合造价可降低约4%-7%.此外，发展新型建材对于环境保护和资源综合利用也有显著效果，以“八五”期间为例，仅发展新型墙体材料就累计节约生产能耗和建筑采暖能耗2200多万吨标煤，减少毁田约15万亩，利用工业废渣9500万吨，减少三氧化碳排放量2300万吨。作为与建筑业关联性最强，70%的产品应用于建筑业的建材工业来说，发展新型建材及制品纳入到建筑设计、施工规程规范中，以推广应用新型那样工促进新型建材的发展。推广应用新型建材不仅社会效益可观，而且经济效益显著。如建筑上应用新型保温材料节能一项的费用，就远大于用新型建材顶替粘土实心砖所增加的费用。因此，发展新型建材及制品是社会进步和提高社会经济效益的重要一环。

8、土壤固化稳定化淋溶液有没有标准

土壤固化剂作为一种新型的建筑材料,其不同的物理和化学组成成分决定了不同的类别、特点和固化方法。固化材料从形态上看,可分为固态和液态两大类。从化学构成上看,可分为主固化剂和助固化剂两大部分。按照材料的物质组成特点可分为无机类、离子类、有机聚合类三大类。1、无机类固化剂一般为粉末状,多采用工业废料作为主固剂,添加各种激发剂配制而成。主固剂包括粉煤灰、各类矿渣、煤矸石或水泥、沸石、石灰等,激发剂主要包括各种硫酸盐类、各种酸类和其他无机盐,也包含少量的表面活性剂等其他有机材料。添加无机类土壤固化剂的固化土性能比较稳定,在正常条件下,其性能可保持30~50年基本不变。由于添加了一些工业废料和较易取得的建筑材料,而且施工简便,因而不仅可以降低工程造价,而且还具有环保和节能意义,。2、离子类固化剂离子固化剂是一种由多个强离子组合而成的化学物质。离子类土壤固化剂一般是液状水溶性液体,是由若干强离子试剂制成的混合液溶液的pH值为1.25,呈酸性。此类固化剂对土壤有较强的选择性和针对性,不适用于pH值大于7.5的碱性土壤[9]。目前,国内主要应用的离子固化剂主要有:中国的土固精Toogood土壤固化剂；美国的EN-1;澳大利亚的Roadband等品种。然而中国的土固精牌土壤固化剂是呈碱性，因此对不同的土壤都能非常好的兼容。3、有机聚合类固化剂此类稳定剂一般呈液态,目前国际市场应用比较广泛，有机聚合物固化剂的作用机理通常被认为是物理的而非化学的,它并不改变粘土矿物的内层结构,而是通过裹覆土颗粒,在其表面产生强大的吸附作用,伸得土壤颗粒集聚固化。这种固化剂主要有沥青、焦油、聚合物(树脂,糖醛苯胺,丙稀酸钙,聚丙稀苯胺,羧甲基纤维素等)。

9、建筑工程预算详细资料

1 工程量计算、汇总(1) 计算工程量的资料 施工图纸及设计说明书、相关图集、设计变更资料、图纸答疑、会审记录等。 经审定的施工组织设计或施工方案。 工程施工合同、招标文件的商务条款。 工程量计算规则。(2) 工程量计算的顺序 单位工程计算顺序。1)按施工顺序计算法。按施工顺序计算法是按照工程施工顺序的先后次序来计算工程量。2)按定额顺序计算法。按定额顺序计算工程量法就是按照计量规则中规定的分章或分部分项工程顺序来计算工程量。单个分项工程计算顺序。按照顺时针方向计算法。按“先横后竖、先上后下、先左后右”计算法。按图纸分项编号顺序计算法。(3) 工程量计算的步骤根据工程内容和计量规则中规定的项目列出须计算工程量的分部分项工程。根据一定的计算顺序和计算规则列出计算式。根据施工图纸的要求确定有关数据代入计算式进行数值计算。对计算结果的计量单位进行调整，使之与计量规则中规定的相应分部分项工程的计量单位保持一致。(4) 工程量计算的注意事项1)口径一致。计算工程量必须熟悉计量规则中每个工程项目所包括的内容和范围。2 )按工程量计算规则计算。3)列出计算式。在列计算式时，必须部位清楚，详细列项标出计算式，注明计算结构构件的所处部位和轴线，并保留工程量计算书，作为复查依据。工程量计算式，应力求简单明了，醒目易懂，并要按一定的次序排列，以便于审核和校对。4)计算准确。工程量计算的精度将直接影响着造价确定的精度，因此，数量计算要准确。一般规定工程量的精确度应按计量规则中的有关规定执行。5)计量单位一致。必须与计量规则中规定的计量单位相一致。2 套用预算单价，计算工程直接费3 根据费用定额规定，计取各种其他费用和工程造价。土建工程费用计算程序序号 费用名称 计算式 备注（一） 定额项目费 按预算定额计算的项目基价之和 A 人工费 按预算定额计算的项目人工费之和 （二） 一般措施费 A*费率 （三） 企业管理费 A*费率 （四） 利润 （五） 其他 （1）+（2）+（3）+（4）+（5）+（6）+（7） （1） 人工费价差 （2） 材料费价差 （3） 机械费价差 （4） 材料购置费 （5） 预留金 [（一）+（二）+（三）+（四）]*费率 （6） 总承包服务费 （7） 零星工作费 根据实际情况确定 （六） 安全生产措施费 [（一）+（二）+（三）+（四）]*2.04% （七） 规费 [（一）+（二）+（三）+（四）]*4.32% （八） 税金 [（一）+（二）+（三）+（四）+（五）+（六+）（七）]*3.41% （九） 单位工程费用 （一）+（二）+（三）+（四）+（五）+（六）+（七）+（八） 4 工料分析，计算材料价差，调整工程造价。如采用以预算价格总包（自行采购材料）的，不再计算调整价差。根据计算汇总的工程量，套用相应的预算定额，按定额材料含量，计算该工程所需主要材料用量。材料分析表序号 定额编号 定额名称 单位 数量 材料名称 水泥（kg) 碎石(m3) 砂(m3) 红砖(千块） 定额含量 材料用量 定额含量 材料用量 定额含量 材料用量 定额含量 材料用量1 4--1 砖基础 10m3 5.2 496 2579 　 　 2.41 12.53 5.236 27.232 5-396 独立基础 10m3 4.9 3178 15572 9.03 44.25 4.36 21.36 　 　3 11--25 墙面抹灰 100m2 2.6 999 2597 　 　 2.38 6.19 　 　… 　 　 　 　 　 　 　 　 　 　 　 　　 合计 　 　 　 　 20748 　 44.25 　 40.08 　 27.23根据建设单位物资供应部门提供的材料供应价格，并依据当地材料价格构成的规定，计算出本项工程各种主要材料需要调整的单价差异2005年高压桩基工程材料调差价格 序号 材料名称 供应价 运杂费 运损费 采保费 合计 预算价格 差价1 普通硅酸盐水泥 304.00 21.53 2.63 5.91 334.06 360.00 -25.94 2 中粗砂 46.57 16.83 2.64 1.19 67.23 69.42 -2.19 3 碎石 63.82 18.17 4.04 1.55 87.58 86.70 0.88 …… 　 　 　 　 　 　 …… 　 　 　 　 　 　最后根据各种主要材料的价格差，乘以相应的材料用量，最终计算出本项工程所需调整的材料价材料价差，进入取费程序中有关费用，最终计算出工程造价。例：审计提出15KM运距问题 找差核对票据，审核真伪附：材料价格组成（以大庆市材料价格构成为例）一 供应价二 运输费：执行省交通厅、省物价局现行汽车运输、装卸标准，运输里程按15KM计算。 运输费由汽车运费、装卸费（含库存材料搬入库内），大宗材料码堆费构成。 大宗材料按整车运输计费，用量较少的材料按零担计费。 木制成品（门窗、壁柜的框扇）及钢窗未计入运输费，使用时可按土建定额相应子目计价，编入预算中。三 运损费 指材料运输过程中正常损耗及自然差方量之和。其中,损耗费率按下表取定序号 材料名称 包装方法 损耗率 序号 材料名称 包装方法 损耗率1 水泥 袋装 0.8 16 白石子 0.32 水泥 散装 0.4 17 白灰 袋装 2.53 红砖 机制 2.0 18 白灰 散装 0.44 红砖 手工 2.0 19 珍珠岩 1.05 空心砖 2.0 20 卫生陶瓷 1.06 耐火砖 0.5 21 耐火土 0.37 瓷砖 0.5 22 菱苦土 0.38 水泥瓦 2.0 23 矿渣 0.19 石棉瓦 0.7 24 缸砖 0.510 粘土瓦 2.0 25 粘土管 3.511 砂藻土 2.0 26 水泥管 1.012 砂 2.0 27 玻璃 铁箱 0.813 碎石 0.7 28 玻璃 木箱 0.814 块石 0.2 29 马赛克 0.415 河流石 1.0 30 石膏 0.4 自然差方量系指材料再提运过程中车上检尺与落地量方的自然差方数或压实系数： 块石 12% 河流石 5% 碎石 4% 砂子 2% 珍珠岩 15%（包括现场库房储存压缩）运损费按下列公式计算： 运损费=（供应价+运杂费）*（差方率+运损率）/[1-（差方率+运损率）]四 采购保管费系指施工企业（包括工地仓库及工程处、公司等各级材料管理部门，或建设单位材料供应部门）在组织采购和保管过程中所发生的各项费用，工地仓库的材料保管损耗也包含在采购费中。 1 建筑安装工程及市政工程材料均为1.8%，其中采购费0.6%，保管费1.2%。 2 装饰工程材料1.2%，其中采购和保管费各50%。 3 各种设备1%，其中采购和保管费各50%。建设单位或建设、施工单位共同组织材料时，采购和保管费的计算方法：建设单位将材料、设备供应到施工现场或施工单位指定的地点时，其采购费归建设单位，保管费归施工单位；建设单位指定厂（或经销部门）由施工单位订货、提运时，其采购和保管费全部归施工单位；建设单位将材料、设备采购入库或由外地采购并负责运至本地到货站，由施工单位自行提货并运至施工现场或所需地点时，其采购费归建设单位，运杂费及保管费归施工单位5 编写预算编制说明，打印输出

10、黏土如何变成沙土

1、客土法

黏土地附近有砂土、河砂者可采取搬砂压淤的办法，逐年客土改良，使之达到三泥七砂或四泥六砂的壤土质地范围。但这种方法工程量大，造价高，不适于进行大面积的土壤质地改良。

2、土层混合法

即通过翻淤压砂或翻砂压淤，如果黏土表层下不深处有砂土层，可采用深翻或。大揭盖。将砂、黏土层翻至表层，经耕、耙使上下砂黏掺混，改变其土质。

冲积平原地区的土壤母质多具有不同的层次，可采用这种方法来进行表层土壤质地改良。但要求上下层土壤质地差异明显，且下伏土层不能过深般不宜超过50cm，埋藏过深，使得翻压难度过大而难以进行。

3、引洪淤积法

黄河或洪水中往往携带大量的泥沙沉积物，水流的速度不同，沉淀下来的颗粒组成也不同。我国黄河两岸的群众根据这个原理，常用来改良土壤质地，其方法是引富含泥沙的黄河水或洪水，将田间畦口开低，加快流速，则沉积物中砂粒较多，可以淤砂以改良黏质土壤。

4、培肥土壤，改良质地性状

土壤质地的不良生产性状不仅仅在于其颗粒组成，也与不同质地的土壤结构状况有关。通过改变不同质地土壤的结构，往往可以消除质地的不良生产性状。黏质土通过改良其结构状况也可以改变其生产性状。

(10)造价通粘土扩展资料

沙土的形成既有自然因素，也有人为因素，以人为因素为主。地表疏松的沙质沉积物是沙土的成土母质。其成土过程是在半湿润气候环境下，风蚀、沙埋、淋溶过程与生物固沙、聚集营养元素过程的对立统一作用下发生的。

其形成特点是成土作用较弱，经常为风蚀和沙压作用所中断，难以形成完整的土壤剖面。多保持母质状态。沙土的有机质含量少，土质瘠薄，水分不足，漏水、漏肥，但耕性好，热潮，通透性强。其农业利用主要是在固定沙地，并有一定程度土壤发育的地方种植农作物和牧草。

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